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2018-08-30

包塑金属软管的系数

直线米长度的光壁管祁波纹管内的压力损失在其他条件相同时，液压损失的增加占波纹管阻力系数入的明显增加有关。已确定，包塑软管的液压阻力与软管内表面的相对波纹度，随着相对波纹度的增加，压力损失也增加，因为液流流过波纹困难了。呈减小时也有类似情况，在给定的dy值1的减小意味着波距的增大。单位长度上凸缘数增加时，液压阻力减小，而当凸缘数增加很多时，液压阻力接近同直径光壁管的阻力。当雷诺数Re≤1800时，阻力系数与相对几何系数。血和L的关系可用下面的经验公式表示：在金属软管内·液体认层流向紊流的过渡通常在Re.w-1800 - 2000 时开始．在进行紊流规范（Re≥2000)的近似计算时须按下式求出系数又
2018-08-30

包塑金属软管的特性

液压特性金属软管流动部分的波浪形造成克服液压阻力的辅加压力损失和促使发生压力脉动现象。金属软管内的压力损失克服液压阻力的压力损失可按下式计簿式中 1——阻力系数；」一管道长度（厘米）；一液体单位体积的重量（公斤/厘米3);重力加速度(g=9.81厘米/~2)；液体的平均流速（厘米/秒)。液体在软管内的平均流速接『流速接流量0进行测定[厘来3渺廑将用实验方法获得的软管和光滑导管内的压力损失曲线（图2- 16)进行比较表明，波纹管内的压力损失比光壁管内的要高得多。
2018-08-29

包塑金属软管的应力

几何系数。K.和矿盾鞍下列公式计算式中 aD=D/d，——外径与内径之比6 在理想结构内r/h比大于0.1，此外，金属丝网套对波纹管的应力状态有极大影响。因此，按公式(2-42)和(2-43)算得的结果与实际应力是有差别的。测得的府如河=i'2- 14^ 应力测量县用底座为3-5毫米的欧姆电阻应力传信仪，即把应力传信仪安装在有编织套和无编织套的试样上的各种波高点上进行测量。已查明潼晰闷登能降低金属软管的应力状态，因此，公式(2-42)和(2-43)给出的结果比没有金属丝网套时的应力测量结果稍高些。
2018-08-29

包塑金属软管的承载能力

式中 b和s——分别为成形波纹用的平面带材的宽度和厚度；一波距。金属软管承受的压力值是考虑得到的Pr.o值，平衡伯公式(2-31)取下面形式：Prc-32型软管(b=16.5毫米；s=0.3毫米；t=2.9毫米；a=18公斤／毫米2；D牛=36毫米)在压力p=340公斤/厘米2和500公斤喱米2时．平衡角分别为吼=45。和网套的影响、材料拉伸时波纹产生大的壁厚差及坡纹机械性能的极不均匀，任务就更加复杂了。在计算膜盒式波纹管的现有方法中，没有考虑金属软管的结构特点（其中包括带金属丝网套时的变形特性）。为了解决摆在我们面前的样务．在分析理想计算图形所得的解析式中引入考虑实际负荷条件的经验系数。为了
2018-08-29

包塑金属软管的延伸率

在计算膜盒式波纹管的现有方涣中沿右考虑金属软管的结构特点（其中包括带金属丝网套时的变形特性)。为了解决摆在我们面前的任务，在分析理想计算图形所得的解析式中引入考虑实际负荷条件的经验系数。构成相互间沿内外轮廓连结的环形片系统的金属软管被认为是理想的计算图形（图2 - 13a)。在轮廓静止固定的条件下试验每个环形片，此时假设波纹的圆角半径不比它的高度大(r/h≤O.I)口
2018-08-29

包塑金属软管的拉伸力

式中 6和$一一别为成形波纹用的平面带材的宽度和厚度，波纹管承受的压力值是虑得到的Pr.o值，平衡角公式（2-31)取下面形式吐PFC - 32 型软管(b = 16.5 毫米；s = 0 .3 毫米；D叩波纹管复杂的几何形状决定了用数学方法表示亡的皿一，I-K一汰r'网套的影响、材料拉伸时波纹产生大的壁厚差及波纹机械性能的极不均匀，任务就更加复杂了。

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